在预应力混凝土构造中,钢绞线的张拉是施工技术中的一个重要环节,间接影响到构造的效果.当采用应力控制办法时,应校核预应力筋的伸长值.伸长值的测量是权衡预应力能否沿预应力筋全长无效传递,并树立起契合设计要求的无效预应力的重要措施之一.伸长实测值距实际值过大或过小对构造的受力形态和运用都是不利的,经过对伸长实测值与实际值的比拟和剖析,就能掌握无效预应力树立的水平,并能及时采取无效的技术措施,起到控制造用.基于此,笔者经过抛物线形钢绞线实际伸长值的详细计算及后张无粘结预应力混凝土简支梁张拉实验,总结出适用于现场施工的伸长值的简化测量办法. 1实验概略 笔者设计了5根后张无粘结预应力混凝土简支梁试件停止张拉实验研讨.试件均爲4000mm×200mm×300mm,采用c40混凝土;上排钢筋爲2φ14,下排钢筋爲3φ18;钢绞线爲2φ15.2. 实验设计了反力架安装,将实验梁两端简支固定在反力架上.张拉设备采用穿心式液压千斤顶,在锚固端、张拉端和千斤顶之间设有压力传感器.沿试件整个跨度共布置5个位移测点;沿每根钢绞线等距布置5个应变测点;在跨中截面沿梁高布置6个混凝土应变测点.钢绞线的应变测量次要是监测张拉进程、测读最终无效预应力、以及试件张拉进程中钢绞线应力变化与散布等.混凝土的应变测量次要是爲了测读因混凝土遭到弹性紧缩惹起的预应力损失. 实验数据的采集设备次要有应变采集仪、压力传感器、位移传感器及计算机终端处置零碎. 2伸长值测量办法简化及计算实例 2.1简化测量办法及剖析 依照《公路桥梁施工技术标准》中规则关于预应筋伸长值计算,实践伸长值δl爲 δl0= δl1+δl2-δl3-δl4-δl5 , (1) 式中:δl1爲从σ0至最大张拉力应力间的实测伸长值;δl2爲σ0以下的计算伸长值,可依据张拉力与伸长值成反比关系确定;δl3爲张拉进程中构件的弹性紧缩值;δl4爲千斤顶内的预应力筋张拉伸长值;δl5爲张拉进程中工具锚和固定端任务锚楔紧惹起的预应力筋内缩值. 五根试件中钢绞线张拉伸长值的实测后果见表1 表1 钢绞线伸长实测值 爲了增加在实践工程中少量复杂的测量和计算,剖析各伸长值对实测伸长值δl0的影响，弹性紧缩值与伸长值之比见表2. 表2 弹性紧缩值与伸长值之比 从表2可以看出,δl3的影响可以疏忽. 钢绞线实践伸长量的测量办法采用量测钢绞线相对伸长值的办法,而不运用量测千斤顶活塞伸出量的办法,就无需思索千斤顶内都预应力筋伸长,也防止了测得的实践伸长值遭到工具锚处钢束回缩及夹片滑移的影响,因此消弭了δl4和δl5的影响. 因而,经过上述办法,可将式(1)简化， 简化实测值爲 δl*=δl1+δl2 ,(2) 2.2计算实例 依据下列公式计算出钢绞线的实际伸长量. ,(3) .(4) 式(2)～式(3)中:δl爲预应力筋的实际伸长值,mm;l爲预应力筋实践长度,mm;p爲预应力筋张拉端的控制张拉力,n;pp爲预应力筋均匀张拉力,n;x爲从张拉端至计算截面的孔道长度,m;k爲孔道每束部分偏向对摩擦的影响系数,1/m;θ爲从张拉端至计算截面曲线孔道局部切线的夹角之和. 对原办法测得的伸长值、简化办法测量的伸长值及实际伸长值停止比照见表3. 表3实测值伸长值与实际值伸长值比照 简化后的实测值与原实测值的最大偏向爲1.27%,简化实测值与实际值最大偏向爲3.74%,均小于允许偏向±6%,阐明可以运用简化办法测量张拉伸长值. 3结论 (1)简化后的实测值均大于原实测值,这是由于疏忽了弹性紧缩值对伸长值的影响. (2)原实测伸长值均小于实际伸长值,这是由于钢绞线与波纹管的摩阻力影响,使得伸长量缺乏,可以采用超张拉2%～3%处置. (3)同一梁中,右侧的钢绞线伸长值均大于左侧,这是由于先张拉左侧,混凝土曾经被紧缩过一次,因而右侧伸长值更大.这阐明在不同的张拉顺序对张拉束有一定的影响. 参考文献: [1] 预应力张拉工艺质量控制. [2] 预应力钢绞束伸长量的计算与剖析. [3] levy r. optimal design of prestressed trusses. [4] 公路桥梁施工技术标准. [5] 无粘结预应力钢绞线. 注：文章内一切公式及图表请用pdf方式检查。

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